一、用塑料插板加固软土地基施工技术（论文文献综述）
程文亮[1]（2020）在《堆载预压法处理软基的现场监测及沉降预测分析》文中研究说明随着我国炼化产业的发展,尤其是规划建设的七大世界级石化产业基地全部投射沿海地区,使得沿海地区用地更加紧致。南方海域广泛分布着深厚软土地基,填海造陆后由于软土的可压缩性和蠕变性,所以对软基处理工后沉降的控制极为重要。本文以某绿色石化基地为研究背景,该基地地处沿海且存在大面积深厚软基,拟采用堆载预压+塑料排水板法进行地基处理。通过现场典型断面处埋设观测点进行沉降监测,并基于现场堆载期间沉降观测值预测场地工后沉降,此外,采用室内大型岩土离心模型试验和数值模拟,分析深厚软土地基快速成陆场地的长期沉降规律,开展参数分析确定影响工后沉降的主要因素。主要研究成果如下:开展现场监测得到堆载预压过程中深厚软土地基快速成陆区域的沉降变化规律。在现场埋设沉降板、分层沉降仪和孔压传感器,监测得到堆载预压过程中沉降和孔压等变化规律。监测结果表明:软土厚度为17.1m处地表沉降505mm,软土厚度为38.5m处地表沉降为1800mm,表明地表沉降与软土厚度密切相关;在塑料排水板埋设范围以内的孔压和分层沉降曲线规律随堆载高度的变化显着。由于目前常见的沉降预测方法局限性较大,本文结合现场沉降监测数据,通过分析地表沉降规律与上部堆载高度的关系以及考虑软土长期沉降的蠕变性,提出了一种可考虑分级加载的沉降预测方法（简称本文方法）。通过与现场监测的地表沉降曲线对比和模型精度分析,表明:现场监测的地表沉降与本文方法预测的曲线规律大致相同,且平均绝对百分误差小于10%,属于高精度模型;与双曲线法、指数曲线法、Asaoka法以及灰色模型法进行对比分析,结果表明本文方法沉降预测结果误差较低;利用本文方法对现场的5个沉降监测点的计算结果表明:各监测点最终沉降处于684～2406mm,所对应工后沉降处于102～606mm,固结度处于75～83%。开展室内大型岩土离心模型试验,研究典型地层在堆载预压过程中沉降和孔压的消散规律,为场地工后沉降及最终沉降预测提供依据。分析表明:塑料排水板+堆载预压处理地基可以有效提高排水板处理范围内地基的强度;塑料排水板以下地层的工后沉降占比与软土厚度相关。建立平面应变模型,分析堆载预压过程中沉降随时间以及不同深度的分布规律。考虑了软土的蠕变性以及塑料排水板的失效问题,符合实际工况条件。分析表明:数值计算结果与现场观测值吻合,塑料排水板以下软土的沉降量占总沉降比例较大,且随着时间的增加而增大,最后趋于平稳。本文研究结果可为类似深厚软土地基快速成陆场地的设计和施工提供重要依据和参数。图[108]表[29]参[94]
朱常志[2]（2018）在《软土地基堆载预压联合强夯的固结变形与承载性状研究》文中研究说明堆载预压联合强夯法是近些年出现的一种加固软土地基的联合处理方法,该方法将堆载预压和强夯两种方法进行结合,以堆载预压为先行处理方法,使软土地基达到一定固结度时采用强夯法进行加固,不仅具有造价低、施工简单的优势,而且加固效果良好,在国内部分工程中得到了应用。单就两种方法来说,加固机理相对较为成熟,且工程应用数量众多,但二者联合处理软土地基的设计方法和加固机理尚处于研究阶段,设计理论远落后于工程实践,尤其是联合处理方法的设计参数取值对加固效果的影响规律较为复杂,因此针对该方法进行系统研究,给出较为合理的设计方案和参数取值就显得十分必要。本文以堆载预压联合强夯加固软土地基的实际工程为背景,开展现场试验和室内土工试验研究,同时结合数值模拟和GPR模型预测方法,全面分析该方法加固软土地基的机理、设计参数的合理取值范围及处理效果,为该方法的理论研究和方案的优化设计提供依据。本文主要工作内容及所得结论如下:1.根据实际工程情况和地基处理方案设计了堆载预压联合强夯处理软土地基的试验方案,为全面测试不同阶段软土地基处理后物理力学指标奠定基础。具体内容如下:（1）设计了堆载预压阶段试验方案。在堆载预压阶段进行地面沉降、分层沉降、孔隙水压力监测,在堆载预压后淤泥质土层平均固结度达到0.8和0.9时分别进行物理力学指标的室内土工试验测定,在现场进行标准贯入试验、十字板剪切和静力触探原位测试,分析处理效果。（2）设计了强夯阶段试验方案。在平均固结度为0.8和0.9时分别选择试验区域进行强夯试验,强夯试验参数分别为:U t（28）8.0时,单击夯击能包括2000kN.m、2200 kN.m、2400 kN.m,单点击数为5击,遍数为2遍;Ut（28）9.0时,单击夯击能包括2000kN.m、2200 kN.m、2400 kN.m,单点击数为5击,另外夯击能为2400kN.m,单点击数为6击和7击,遍数均为2遍。强夯过程中,监测单点强夯每击夯沉量和淤泥质土层中孔隙水压力。强夯结束后,根据超静孔隙水压力消散情况进行室内土工试验测试,包括密度、含水量、液塑限联合测定等,现场原位测试包括十字板剪切和静力触探。2.根据设计的试验方案在地基处理各个阶段进行现场和室内相关试验的测试工作,通过测试数据的分析,给出软土地基承载性状变化规律并确定地基处理设计重要参数的取值范围,具体研究结论如下:（1）堆载预压期间塑料排水板的插入明显增加了淤泥质土层的排水固结速度,监测点最大沉降量712.6mm,最小沉降量482.6mm,平均沉降量577.6mm,堆载预压处理能够有效的降低工后沉降,提高地基土的稳定性和承载力。固结沉降随时间发展规律有三段式和两段式两种曲线类型,分析产生该变化规律主要原因是由于现场地质条件有所不同导致。（2）淤泥质土层深度范围内的分层沉降值较大,最上部分层沉降值118.5mm,最下部为13.5mm,淤泥质土层上部4m范围内分层沉降量的数值较大,从监测结果来看,排水固结较为显着,该范围内土层物理力学性质指标改善最为明显。（3）根据8组强夯试验的监测结果分析可知,淤泥质土层平均固结度为0.8和0.9时,在强夯后距离地表9m范围内（即淤泥质土层上部4m范围内）超静孔隙水压力增长均较为明显,空间分布大致为泡状;强夯加固所选取的夯击能并非越大越好,夯击能到达一定数值后再增加夯击能对超孔压的影响不大,且前期堆载预压淤泥质土所达到的固结度越小,该规律越明显;测试结果表明,当固结度达到0.8以上时,强夯施工的影响深度能够满足工程加固深度的要求,且本场地夯点间距取值合理范围为6m-8m。（4）在E（28）2400k N?m的条件下,淤泥质土层中的超静孔隙水压力随击数增大而增大,但当夯击击数超过5击时,通过夯沉量随击数的变化曲线可知,夯点下地基土均出现破坏,导致夯沉量突增,因此淤泥质土中的超静孔隙水压力增长幅度也不再明显。在实际工程中,需要根据现场地质条件通过试验确定合理的单点夯击击数才能使土层加固效果达到最优。（5）本工程场地条件下,Ut（28）9.0,E（28）2400k N?m,夯击击数为5击时,不同深度处的超静孔隙水压力在第11天后消散比均达到50%以上,尤其淤泥质土上部4m范围内消散程度更高,达到70%以上,根据超静孔隙水压力消散情况可以合理安排后期第二遍夯击施工时间。（6）室内土工试验测试指标和现场原位试验指标随强夯试验参数不同呈规律性变化。各个指标的测试结果表明,总体来看夯击能、夯击击数的增加可以明显改善淤泥质土的处理效果,但同时在夯击能较大时,夯击击数过多可能会使夯击点处的土体产生破坏,此时再增加击数不仅没有显着效果还可能使处理效果变差。（7）综合测试结果分析可知,对于本工程来说,当Ut?8.0时,选取合理的夯击能和击数对地基土进行强夯处理后,在超孔压完全消散后,淤泥质土层的压缩模量和地基承载力特征值是完全能够满足工程要求的。3.考虑不同处理阶段软土地基物理力学参数的变化,建立了堆载预压联合强夯加固软土地基的数值分析模型,通过实测和模拟结果的对比分析验证了模型的可行性,进一步分析了不同参数条件下软土地基处理效果以及主要物理力学性质指标随设计参数的变化规律,具体研究结论如下:（1）数值分析结果表明,在堆载预压阶段,淤泥质土层设置了塑料排水板后,排水固结主要沿水平向和竖向进行,塑料排水板的设置显着加快了排水固结速度,随着排水固结的不断进行,淤泥质土层越靠上部,超静孔隙水压力消散程度越高。排水固结的同时土体产生固结沉降,固结沉降模拟值与实测值相比误差为6.37%。淤泥质土层的分层沉降值与实测值基本一致,模拟结果表明所建立的模型计算精度较高。（2）根据不同固结度状态下淤泥质土层超静孔隙水压力沿深度的变化曲线可知,虽然超静孔隙水压力值在淤泥质土层上部最大,但消散速度也是越靠近上部越快,因此在排水固结后期,超孔压值随深度增加而增大,但总体数值都较初始状态减小很多。（3）利用基于结构动力学的改进公式计算出夯锤与地表最大接触应力,根据冲击荷载的脉冲形式,在动力数值分析时将强夯冲击荷载简化为半个正弦波施加于土层表面来模拟强夯的荷载施加。经过计算得出强夯荷载下夯锤接触面处的应力时程曲线,曲线发展规律与工程实测规律相同,证明动力荷载施加的合理性。（4）强夯荷载施加后,淤泥质土层中超静孔隙水压力在上部出现急剧增大,且随击数增加不断升高。从淤泥质土层中超静孔隙水压力等值线图以及沿深度和水平方向分布规律可以得出强夯有效加固深度大致在8m-9m范围内,该范围基本上包括了淤泥质土层上部4m范围,结果表明所采用的夯击能的加固深度可以满足工程要求。此外,不同击数下条件下,水平方向上超静孔隙水压力的影响范围达到3m以上,据此可以合理选择施工夯点间距。（5）在验证模型正确性的前提下,对不同条件下的模型分别进行计算分析。结果表明,随着堆载预压后所达到的固结度的逐渐增大,对应相同夯击能条件下,相同击数时,夯沉量呈减小趋势;当夯击能一定时,夯沉量并非随击数增加而不断减小,当击数达到一定值后,再继续夯击会使土层产生破坏,夯沉量将继续增大,并且通过模拟结果来看,淤泥质土层的固结度越低对应土体破坏时击数越少;此外对于淤泥质土层来说,由于其抗剪强度较低,在一定夯击能作用下,夯沉量可能并没有明显的收敛趋势,在实际工程中不能按照常规单击夯沉量来作为收锤标准的控制值;淤泥质土层固结度越高,强夯夯击能传递深度越大,根据数值模拟结果,至少固结度达到0.7以上才能取得较好强夯加固效果;上层覆盖层的模量对强夯效果有显着影响,当模量较大时,覆盖层对夯击能有扩散作用,导致影响半径增加而影响深度减小,因此需要适当增大单点夯击能来加大影响深度;采用强夯法对淤泥质土层进行加固时,并不是选取的夯击能越大产生的超静孔隙水压力越大,而是要结合现场实际条件选取适宜的夯击能来达到理想的超静孔隙水压力。4.将高斯过程回归模型（GPR）引入到软土地基压缩模量和地基承载力特征值预测中,根据设计主要参数和试验测试成果建立数据样本,主要参数作为输入样本,加固后软土地基的压缩模量和地基承载力特征值作为输出样本,对模型进行训练,在达到精度后进行预测,并将预测结果与BP神经网络和LS-SVM方法进行对比分析,具体内容和结论如下:（1）GPR模型预测处理后淤泥质土的压缩模量和地基承载力特征值精度较高,均优于BP神经网络和LS-SVM方法预测结果,结果表明GPR模型在小样本数据条件下进行预测具有明显优势。（2）利用GPR模型开展不同参数条件下压缩模量和地基承载力特征值的预测,将预测结果与实测结果相结合,分析参数变化对地基处理效果的影响规律。结果表明,随着堆载预压阶段固结度的提高,尤其是当固结度大于0.8以后,淤泥质土层在强夯后压缩模量和地基承载力特征值增加速度加快,说明随着固结度增大,强夯对淤泥质土层的加固效果也逐渐变好;夯击能在不断增加过程中压缩模量和地基承载力特征值也呈现逐渐增大的规律,在实际工程中,根据地基处理要求来选择合理的夯击能即可,过大夯击能不仅造成浪费还有可能使土体产生破坏而适得其反;随着夯击击数的增加压缩模量和地基承载力特征值也呈逐渐增大的趋势,根据地基承载力特征值随击数的曲线可知,在击数6击后特征值增长幅度较小,因此在大面积施工时采用5击是较为合理的。
李彰明,赖建坤,李正东,罗智斌,胡新丽[3]（2017）在《不同竖向排水体下淤泥地基冲击能传递规律模型试验研究》文中认为静动力排水固结法中,土体固结效果与排水体间距有很大关系。为研究高能量冲击下不同排水体间距设置对软土能量传递规律影响,利用多向高能高速电磁力冲击智能控制试验系统,在模型箱中设置多组不同排水体系,对淤泥土进行静动力排水固结模型试验（1︰30相似比）,获得了高能量多遍冲击作用下不同排水体系中能量传递规律:（1）冲击荷载作用下,非插板（无人工排水体）区产生的孔压难以消散、附加应力难以沿埋深方向往下传递,而插板区则可,但其传递需要经历一定夯击遍数;插板较密区比插板较疏区的孔压更易消散,其工中沉降更大;（2）插板区软土层是由上至下逐步加固的;插板越密,随着夯击遍数增加,能量在软基深层分布的比例越大,且深层最终能量增量占处理厚度总能量的分布比例最大,表现出主要压缩区向下移动趋势更为明显。试验表明,排水体设置是必要的;在给定条件下,插板越密,越有利于地基深部的加固。上述结果的重要工程意义在于,当施加足够遍数的夯击且设置相适应的排水体时,对于淤泥类高含水量软土地基,运用静动力排水固结法,可加固深厚淤泥地基。
王茜[4]（2016）在《静动力排水固结法加固软基效果评价研究》文中进行了进一步梳理软基加固效果的好坏关系到整个工程施工质量能否达到要求,所建造的建筑物能否投入使用,近些年来对于软基加固效果的评价研究逐渐被人们重视起来。科学客观的评价软基加固效果不仅可以带来经济效益,为控制施工工程进度提供依据,也能较客观认识与更好掌握加固机理,还对类似的软基处理工程具有借鉴和指导意义,因而有助于提高软基处理科学技术水平,具有重要的理论意义与重大实用价值。静动力排水固结法是近些年来发展起来的软土地基加固技术,其应用越来越广,目前关于该法软基加固效果的评价还停留在借鉴其他工法以及采用经验法的水平上,因此针对静动力排水固结法,如何正确了解与科学客观评价和控制软基的加固效果,成为一个具有重要现实意义又亟待解决的问题。本文首先综述了常用软基加固方法及效果评价研究方面的国内外研究现状,简述了静动力排水固结法的研究现状及加固机理；利用自主研发的第二代多向高能高速冲击智能控制仪进行了静动力排水固结工法下软土模型试验,通过分析对比孔压、土压及沉降等试验数据,探究静动力排水固结法在不同的施工工艺条件下,对软土地基的加固效果；将静动力排水固结法与“插设塑料排水板+堆载预压法”两种工法应用的实际工程进行对比,比较评价两种工法对软基的加固效果；为了更方便、更经济、更快捷的评价软基加固效果,还试图建立静力触探与十字板剪切试验参数关系式并开发应用计算程序。主要成果如下：1、分析了软基处理效果评价的基本方法及指标,并在此基础上初步提出了静动力排水固结法加固效果的基本评价方法及指标体系。2、静动力排水固结法浅层（埋深2m）土体的工中沉降量比插板+堆载预压法大10cm,中层（埋深4m）土体的沉降量比插板+堆载预压法大5cm,深层（埋深6m及以下）土体沉降量相当,工中总沉降量前者明显大于后者,由此初步验证了相关条件下静动力排水固结法施工下软基取得了更好加固效果。3、分析加载阶段孔压差数据可知,第一次加载,浅层（埋深2m）静动力排水固结法的孔压差比插板+堆载预压法大9.9kPa,中层（埋深4m）前者孔压差比后者大9.1kPa,可知静动力排水固结法在加载阶段施加在土体上的能量明显大于堆载预压法；而工后前者孔压又小于后者从应力表达的固结角度再次显示了前者的优势。4、通过静力触探试验知道,静动力排水固结法施工,每遍夯击后土体的强度均得到了相应的提高,3.5m深度内土体密实度大幅度提高,平均工后锥尖阻力达到工前的10倍以上,加固效果最为显着。在距淤泥表面10m左右的深度处锥尖阻力达到工前的4.0倍,说明静动力排水固结法的加固深度不止10m,夯击能量还在向更深层软土传递,表明该法加固深度大,能够加固深厚软土地基。5、通过十字板剪切试验可知,夯击后原状土和重塑土的抗剪强度都大大的得到了提高。原状土工后的抗剪强度平均为工前的5.0倍；重塑土工后的抗剪强度平均为工前的3.8倍；同时软土的灵敏度明显降低了,说明静动力排水固结法确实使具有高含水量的淤泥土体密实,强度得到提高。6、建立了静力触探与十字板剪切试验参数关系式,为节省高额测试费用,特别是因场地等条件限制而难以测试某些力学量难题的解决提供了有效方法。并且成功开发静力触探参数与弹性参数及强度指标理论关系分析计算程序。实现了静力触探与十字板剪切试验参数理论关系式的程序分析计算,对岩土工程测试及土性评估提供高效而简便的工具。
张大军[5]（2014）在《静动荷载作用下超软土地基固结排水体系效应研究》文中认为静动力排水固结法能很好的处理超软土地基,而对排水体系进行最优化设计是该法成功应用的关键。设置多厚的砂垫层?设置多大的塑料排水板间距?塑料排水板插设多深?以上问题能否解决直接影响着该工法的加固效果。不同排水体系的作用效应可通过孔隙水压力变化和土体变形反映,对此学者们做了大量的室内试验研究,但普遍存在冲击荷载水平不高的问题,导致土体的许多物理力学性状都激发不出来。为了探究超软土地基不同排水体系效应,本文进行了高能级冲击荷载下的室内模型试验,对不同排水体系下孔压、土压变化及变形规律等相关问题进行研究。本文以广州某超软土地基处理工程为背景,按照相似理论（几何相似比1：30）对模型试验进行设计,利用多向高能高速电磁力冲击智能控制试验装置,对w=70.48%,e=1.96的超软土进行冲击荷载模型试验,研究冲击荷载下不同排水体系的孔压、土压变化及土体变形规律。本文主要研究成果包括以下几个方面：（1）冲击荷载作用下,沉降量与孔压变化幅度呈正相关,即孔压变化幅度越大,沉降量越大。（2）沉降量与塑料排水板间距呈反相关,即塑料排水板间距越小,沉降量越大。在大量冲击模型试验数据的基础上,通过曲线拟合得到沉降随排水板间距的变化关系：（3）对比分析了模型试验与现场原位监测数据所得到的孔隙水压力、土压力、沉降变化曲线,验证了模型试验结果的合理性。（4）根据南沙现场实测数据,建立了冲击荷载下淤泥地基排水板合理间距L的模型：同时在本文研究过程中验证了冲击荷载瞬间排水板间距越大孔压变化越大,卸载后排水板间距越小孔压消散越快。本文的研究成果将为室内模型试验的设计、冲击荷载作用下排水体系效应研究、静动力排水固结法现场施工等提供一些参考。
刘俊雄[6]（2014）在《超软基静动力排水固结法处理冲击效应模型试验研究》文中研究表明我国沿海地区广泛分布着高含水量,高孔隙比的淤泥超软基,超软基必须经过加固才能为人类利用。静动力排水固结法因其处理质量好、工期短、经济效益好等特点,主要用于超软基加固处理。超软基静动力排水固结法中冲击效应对于深入理解该工法加固机理意义重大,国内外专家和学者对此做了大量研究,包括原位监测、室内模型试验测试,但是原位监测耗费太高,且施工过程中受外界干扰较大,而后者普遍存在冲击荷载水平不高的问题,导致超软基的许多物理力学性质都很难激发出来,而高能级冲击作用室内模型试验能有效解决上述问题。本文首先综述了超软基静动力排水固结法中冲击效应方面的国内外研究状况及存在的问题,简述了静动力排水固结法加固机理。基于静动力排水固结法基本原理,按照相似理论（几何相似比1：30）,设计出模型试验系统,包括土层、排水系统模拟,并利用多向高能高速电磁力冲击智能控制试验装置,研究w=70.48%,e=1.96超软土地基在高能量冲击作用下的力学响应,包括铺砂和插板期间的孔压、土压变化规律,夯击过程中孔压、土压、土体沉降变化和地表的振动速度衰减规律等,并与原位监测数据进行对比分析,验证模型试验的可行性。基于太沙基一维固结理论,将夯击动荷载等效为静荷载,对静动力排水固结法夯击瞬间孔压变化公式进行了验算,并通过Matlab语言编辑计算程序。本论文取得的研究成果包括以下几个方面：（1）夯击作用下,土压深度传递具有明显的时间滞后性,土压增长到峰值的时间随深度增加逐渐增大,通过曲线拟合得到如下关系：t=-0.7396h2+10.392h+20.701（ms）。同一深度随夯击击数的增加,土压增长到峰值时间逐渐增加。（2）夯击瞬间,同一深度处,随着距夯锤中心线距离的增加,孔压增量逐渐降低。在中层深度20cm处,距夯锤中心线13cm的孔压增量与中心线处相差不大；而深层深度33cm处,距夯锤中心线13cm和30cm处孔压基本无变化。（3）冲击作用下,地表最大振动速度随距夯锤中心线距离的增大逐渐衰减,通过曲线拟合得到幂指数关系式：Vmax=35.498x-0.8。距夯锤中心线同一距离处,地表最大振动速度随击数的增加逐渐增大,第五遍点夯完成时,离夯锤中心线1.25倍夯锤直径处,地表最大振动速度非常大,达到6cm/s,证明冲击加载装置施加高能量的优点。地表振动速度和加速度具有相同的变化规律,且振动速度滞后于振动加速度。试验发现：第五遍增加夯击能时,模型箱超软土地基埋深20cm处土压增量小于埋深33cm处,且第六遍普夯时也具有相同的变化规律,和前四遍的土压增量变化规律相反。
吴俊桦[7]（2013）在《基于变形机理真空预压变形实用计算方法》文中研究表明近年来，随着我国基础设施建设的高速发展，真空预压，这种地基处理方式在软土地区有了很广泛的应用。在我国沿海地区存在大量的软土。实践表明，真空预压这种地基处理方法在软土地基处理中有着诸多优势。真空预压地基处理方法对沉降限制严格的工程，诸如港口、机场跑道、高速铁路路基的施工非常适用。随着真空预压地基处理方法的广泛运用，对于真空预压作用机理的研究也更加的深入。但是，真空预压的设计计算却没有一个统一的理论。目前，对于真空预压地基变形的计算，大多数是仿照堆载预压的方式。这种方法即是将真空预压的摸下真空度等效为等效均布荷载作用的地基表面上，算出土层中的应力分布，再利用分层总和法进行计算。实践表明，这种计算方法存在很大的误差，需要引入一个经验系数ψ s来减少这种误差。而经验系数的取值又有一定的随机性并且得不到很好的总结。因此，当前真空预压地基的沉降计算有很大的缺陷，重新寻找一种能够反映真空预压作用机理的计算方法是十分必要的。本文在前人工作的基础上，进行了如下方面的分析研究：（1）分析真空预压的加固机理，并和堆载预压的加固机理进行比较，通过对比来总结现有的真空预压设计计算理论所存在的问题；（2）根据真空预压地基的变形机理，提出真空预压地基变形计算的弹性理论方法。该方法可计算出土层中任意点的应力应变，并推导出基于弹性理论的真空预压变形计算的分层总合法；（3）在弹性理论的基础上，利用MATLAB编写相应的计算程序，结合有关工程实例证明本文相关理论的可靠性，在此基础上提出角点法。利用MATLAB编写相关程序验证角点法是否可靠；（4）在角点法的基础上，推导关于土体应力的无量纲方程，并推导相应的应力系数、编制应力表格实现本文分层总和弹性理论计算的实用化和简便化，服务与工程设计计算。
张发军[8]（2012）在《用塑料插板加固软土地基施工技术》文中研究指明塑料插板加固软土地基是指将特制的塑料板芯与滤膜形成渗水孔的塑料板,用机械插入不同深度的软土层中,然后通过预压荷载的作用,使软土地基内水分沿塑料板向上渗入地面砂砾石层中,达到加固软土地基,从而增大地基整体承载力的一种新工艺、新技术。
郑长海[9]（2011）在《塑料插板加固的软土地基的研究》文中研究指明软土地基病害问题逐渐增多,文章阐述了用一种塑料插板加固的软土地基解决软土地基病害的方法。
吴坤标[10]（2010）在《新近吹填土真空预压模型试验研究》文中进行了进一步梳理在天津滨海新区的开发建设中,真空预压法被广泛的应用于围海造陆的工程实践中。真空预压作为一种较为成熟的加固方法,其加固机理及效果得到了充分的研究和验证。与以往真空预压加固不同的是,被加固的吹填土为新进吹填土,地基厚度由原来的2m达到目前的10m左右,土体含水量和压缩性较以往大得多,导致真空预压加固效果和施工工艺出现很多问题。由于新近吹填土地基的特点,在真空预压过程中土体会发生较大的沉降,导致排水板的弯曲变形,排水板的工作机理和通水能力都产生了很大的变化,加固过程中也出现了较多理论上很难解释的现象,本文针对上述问题和现象,对真空预压法加固新近吹填土地基从理论和试验上进行以下研究:1.对真空预压法加固新近吹填土地基进行了室内模型试验研究。新近吹填土地基的土体含水量在80%以上,属于超软土。随着围海造陆的发展,由于吹填土厚度比以往厚的多,在真空预压加固过程中土体会发生较大的压缩变形,出现较理论上很难解释的现象,针对上述问题本文进行了室内模型试验并首次提出了二次插板的方法。在试验的过程中可见:（1）加固后超软土发生较大的压缩变形,导致排水板产生弯曲变形,甚至出现局部折断现象,排水板的工作机理和性能发生了改变。（2）随着土体固结沉降的趋于稳定,在原有排水板之间进行二次插板再加固,根据观测数据可见土体含水量进一步减小,沉降继续存在且较为显着,土体强度进一步增长,强度沿土体深度方向衰减幅度较一次插板后显着减小。从而验证了一次插板抽真空过程中土体较大沉降使得排水板弯曲变形,工作性能大为降低,加固效果不理想;利用二次插板的方法对于吹填土地基具有良好的加固效果。另外在试验的过程中对于真空度在土体和排水板中的分布规律进行了量测分析,为真空预压加固机理的理论分析和计算提供了依据。2.同时本文运用有限元软件ABAQUS对真空预压法加固新近吹填土地基室内模型试验过程进行了模拟,忽略排水板的弯曲变形,计算结果显示加固效果较实验模型良好,进一步证实了排水板弯曲变形对于加固效果的影响。3.利用排水板产品专用的乳胶膜介质通水仪,对前述试验中弯曲变形后的排水板及正常排水板进行对比分析试验,从而对弯折对排水板通水能力的影响进行定量分析,为验证排水板通水效能降低提供依据。
二、用塑料插板加固软土地基施工技术（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、用塑料插板加固软土地基施工技术（论文提纲范文）
（1）堆载预压法处理软基的现场监测及沉降预测分析（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 1 绪论 |
| 1.1 研究背景及目的 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 软基处理技术 |
| 1.2.2 软基沉降预测 |
| 1.2.3 软基沉降数值模拟 |
| 1.2.4 软基沉降离心模型试验 |
| 1.3 主要研究内容 |
| 2 堆载预压处理软土地基的现场监测 |
| 2.1 工程背景 |
| 2.1.1 工程概况 |
| 2.1.2 地基处理方案 |
| 2.1.3 监测方案 |
| 2.2 软基处理后监测成果分析 |
| 2.2.1 地表沉降监测成果分析 |
| 2.2.2 分层沉降监测成果分析 |
| 2.2.3 孔压监测成果分析 |
| 2.3 本章小结 |
| 3 软基沉降预测研究 |
| 3.1 不同软基沉降预测方法对比 |
| 3.1.1 双曲线沉降预测 |
| 3.1.2 指数曲线法沉降预测 |
| 3.1.3 Asaoka沉降预测 |
| 3.1.4 灰色模型沉降预测 |
| 3.2 建立可考虑分级加载的沉降预测方法 |
| 3.2.1 本文方法原理 |
| 3.2.2 本文方法长期沉降预测 |
| 3.3 与其他沉降预测方法对比分析 |
| 3.4 现场地基处理效果分析 |
| 3.5 本章小结 |
| 4 软土地基长期沉降离心试验 |
| 4.1 试验目的和方案 |
| 4.2 试验设计 |
| 4.2.1 试验设备 |
| 4.2.2 模型率确定 |
| 4.2.3 试验材料 |
| 4.2.4 模型监测及试验步骤 |
| 4.3 试验结果与分析 |
| 4.3.1 试验结果 |
| 4.3.2 试验结果对比分析 |
| 4.4 本章小结 |
| 5 软土地基长期沉降数值分析 |
| 5.1 数值分析主要研究内容 |
| 5.2 数值模型条件 |
| 5.2.1 基本参数 |
| 5.2.2 边界条件 |
| 5.2.3 计算步骤 |
| 5.3 数值计算结果与分析 |
| 5.3.1 数值计算结果 |
| 5.3.2 数值模拟结果分析 |
| 5.3.3 数值模拟结果验证 |
| 5.4 本章小结 |
| 6 结论与展望 |
| 6.1 结论 |
| 6.2 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 作者简介及读研期间科研成果 |
（2）软土地基堆载预压联合强夯的固结变形与承载性状研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| abstract |
| 1 引言 |
| 1.1 研究背景和意义 |
| 1.1.1 研究背景 |
| 1.1.2 研究意义 |
| 1.2 国内外研究现状 |
| 1.2.1 软土地基在预压荷载作用下的固结 |
| 1.2.2 软土地基的动力固结 |
| 1.2.3 堆载预压联合强夯法加固软土地基的实践与理论分析 |
| 1.3 论文主要研究内容和技术路线 |
| 1.3.1 主要研究内容 |
| 1.3.2 研究方法 |
| 1.3.3 技术路线 |
| 1.4 本章小结 |
| 2 堆载预压联合强夯法加固机理研究及试验方案设计 |
| 2.1 堆载预压联合强夯法加固机理 |
| 2.1.1 堆载预压法加固机理 |
| 2.1.2 强夯法加固机理 |
| 2.1.3 联合法处理软土地基的加固机理 |
| 2.2 堆载预压联合强夯加固试验方案设计 |
| 2.2.1 工程概况 |
| 2.2.2 堆载预压处理阶段初步设计方案 |
| 2.2.3 堆载预压联合强夯处理软土地基试验方案设计 |
| 2.3 本章小结 |
| 3 堆载预压联合强夯加固软土地基的现场及室内试验分析 |
| 3.1 现场监测试验安排 |
| 3.1.1 测试项目安排和仪器埋设要求 |
| 3.1.2 现场监测项目的主要控制指标 |
| 3.2 堆载预压阶段现场原位测试过程及成果分析 |
| 3.2.1 土体固结变形规律分析 |
| 3.2.2 堆载预压施工阶段孔隙水压力监测成果分析 |
| 3.3 强夯试验及测试成果分析 |
| 3.3.1 强夯阶段孔隙水压力监测成果分析 |
| 3.3.2 强夯试验阶段现场原位试验及室内土工试验成果分析 |
| 3.4 大面积强夯施工完成后监测成果综合分析 |
| 3.4.1 不同处理阶段十字板剪切试验成果分析 |
| 3.4.2 不同处理阶段静力触探试验成果分析 |
| 3.4.3 不同处理阶段载荷试验成果分析 |
| 3.4.4 室内土工试验成果分析 |
| 3.5 本章小结 |
| 4 堆载预压联合强夯加固软土地基的数值分析 |
| 4.1 基于拉格朗日有限差分法的数值模拟基本理论 |
| 4.1.1 FDM的基本原理 |
| 4.1.2 岩土体渗透固结过程的流固耦合数值分析方法 |
| 4.1.3 冲击荷载作用下饱和土体水力耦合作用的数值分析方法 |
| 4.2 堆载预压阶段土体固结数值模型的建立和数值分析 |
| 4.2.1 堆载预压阶段土体固结数值模型的建立 |
| 4.2.2 堆载预压阶段的数值模拟结果分析 |
| 4.3 强夯阶段数值模型的建立和数值分析 |
| 4.3.1 强夯阶段数值模型的建立 |
| 4.3.2 强夯阶段的数值模拟结果分析 |
| 4.4 不同条件下联合处理效果的数值模拟分析 |
| 4.4.1 堆载预压后土体达到的固结度对地基整体处理效果的影响 |
| 4.4.2 上部砂层模量对有效加固深度的影响 |
| 4.4.3 不同固结度条件下单点夯击能大小对超静孔隙水压力的影响 |
| 4.5 本章小结 |
| 5 堆载预压联合强夯加固软土地基的压缩模量和承载力预测 |
| 5.1 高斯过程回归的基本理论和方法 |
| 5.1.1 高斯过程 |
| 5.1.2 高斯过程回归基本原理 |
| 5.1.3 协方差函数 |
| 5.1.4 超参数求解 |
| 5.1.5 基于GPR模型预测方法的实现步骤 |
| 5.2 软土地基压缩模量和承载力特征值GPR预测模型的建立 |
| 5.2.1 样本数据和主要影响因素的确定 |
| 5.2.2 样本数据标准化处理 |
| 5.2.3 数据样本学习 |
| 5.3 压缩模量和地基承载力预测成果分析 |
| 5.3.1 GPR预测模型预测结果精度分析 |
| 5.3.2 GPR与其他预测模型预测效果对比分析 |
| 5.3.3 GPR预测模型在联合法加固软土地基优化设计中的应用 |
| 5.4 本章小结 |
| 6 结论与展望 |
| 6.1 研究结论 |
| 6.2 论文创新点 |
| 6.3 展望 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
| 作者简介 |
| 在学期间发表的学术论文 |
（3）不同竖向排水体下淤泥地基冲击能传递规律模型试验研究（论文提纲范文）
| 0 引言 |
| 1 模型试验设计 |
| 1.1 试验装置与冲击加载系统 |
| 1.2 模型试验设计 |
| 1.2.1 模型设置 |
| 1.2.2 监测点埋设 |
| 1.2.3 试验内容及步骤 |
| 1.2.4 试验过程及数据采集 |
| 2 试验结果及分析 |
| 2.1 不同排水体系区域土压和孔压变化 |
| 2.1.1 不同排水体系区域土压变化 |
| 2.1.2 不同排水体系区域孔压变化 |
| 2.2 同一排水体系区域土压、孔压和沉降变化 |
| 2.3 不同区域能量增量对比分析 |
| 2.4 误差分析 |
| 3 结论 |
（4）静动力排水固结法加固软基效果评价研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 前言 |
| 1.2 软基加固常用处理方法及效果评价研究现状 |
| 1.2.1 软基加固常用处理方法 |
| 1.2.2 软基加固常用处理方法效果评价研究现状 |
| 1.3 静动力排水固结法及效果评价研究现状 |
| 1.3.1 静动力排水固结法发展进程 |
| 1.3.2 静动力排水固结法研究进展 |
| 1.3.2.1 数值模拟与理论分析 |
| 1.3.2.2 室内模型试验 |
| 1.3.2.3 工程应用及现场试验 |
| 1.3.3 静动力排水固结法加固效果评价研究 |
| 1.4 本文研究内容与创新点 |
| 1.4.1 本文研究内容 |
| 1.4.2 本文创新点 |
| 1.5 本章小结 |
| 第二章 软基加固效果评价内容分析 |
| 2.1 引言 |
| 2.2 软基加固效果检测常用方法 |
| 2.3 软基加固效果常用监测内容 |
| 2.4 软基加固效果检测的基本原则及要求 |
| 2.5 静动力排水固结法加固效果评价 |
| 2.5.1 静动力排水固结法加固机理 |
| 2.5.1.1 微观机理 |
| 2.5.1.2 宏观机理 |
| 2.5.2 工法简介及施工工艺流程 |
| 2.5.3 静动力排水固结法信息化施工、监测方法 |
| 2.5.3.1 信息化施工控制与方法 |
| 2.5.3.2 信息化监测方法 |
| 2.5.4 静动力排水固结法加固效果的基本评价方法及指标体系 |
| 2.6 本章小结 |
| 第三章 静动力排水固结法加固模型试验设计 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 相似理论 |
| 3.3 试验设备组成 |
| 3.3.1 控制系统 |
| 3.3.2 冲击加载系统 |
| 3.3.3 模型箱系统 |
| 3.3.4 数据采集系统 |
| 3.4 试验内容 |
| 3.4.1 常规物理力学试验指标 |
| 3.4.2 模型箱冲击试验 |
| 3.5 模型箱试验设计步骤 |
| 3.6 本章小结 |
| 第四章 模型试验固效果评价研究 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 填砂、插板与加固效果关系分析 |
| 4.2.1 填砂、插板期间不同深度孔压对比 |
| 4.2.2 填砂、插板期间不同深度土压对比 |
| 4.2.3 填砂、插板期间不同深度沉降对比 |
| 4.3 排水系统与加固效果关系分析 |
| 4.3.1 不同插板距离孔隙水压力数据分析 |
| 4.3.2 不同插板距离土压力数据分析 |
| 4.3.3 不同插板距离沉降全过程数据分析 |
| 4.4 夯击作用与加固效果关系分析 |
| 4.4.1 孔隙水压力实测数据分析 |
| 4.4.2 土压力实测数据分析 |
| 4.4.3 沉降数据实测分析 |
| 4.5 模型试验误差分析 |
| 4.6 本章小结 |
| 第五章 工程实例加固效果研究分析 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 静动力排水固结法设计和施工方案 |
| 5.2.1 工程场地地质情况 |
| 5.2.2 地基处理方案 |
| 5.2.3 工程监测目的与内容 |
| 5.3 插板+堆载预压法设计和施工方案 |
| 5.3.1 工程场地地质情况 |
| 5.3.2 地基处理方案 |
| 5.3.3 工程监测目的与内容 |
| 5.4 地基加固效果分析 |
| 5.4.1 沉降观测分析 |
| 5.4.1.1 插板+堆载预压法沉降监测数据 |
| 5.4.1.2 静动力排水固结法沉降监测数据 |
| 5.4.2 孔隙水压力观测分析 |
| 5.4.2.1 插板+堆载预压法孔压监测数据 |
| 5.4.2.2 静动力排水固结法孔压监测数据 |
| 5.4.3 静力触探与十字板剪切试验数据观测分析 |
| 5.4.3.1 静力触探试验监测数据 |
| 5.4.3.2 十字板剪切试验监测数据 |
| 5.5 静动力排水固结法与插板+堆载预压法加固效果对比 |
| 5.5.1 沉降监测数据对比 |
| 5.5.2 孔隙水压力监测数据对比 |
| 5.6 一般黏性土静力触探参数与原位试验参数关系研究 |
| 5.6.1 经验方法 |
| 5.6.2 一般黏性土参数基本公式建立 |
| 5.6.3 一般黏性土参数基本公式小结 |
| 5.7 分析计算程序开发 |
| 5.7.1 程序简介 |
| 5.7.2 程序编写 |
| 5.7.3 实例操作与计算 |
| 5.8 本章小结 |
| 结论与展望 |
| 参考文献 |
| 攻读学位期间发表的学术论文 |
| 致谢 |
（5）静动荷载作用下超软土地基固结排水体系效应研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 目录 |
| CONTENTS |
| 第一章 绪论 |
| 1.1. 前言 |
| 1.1.1 软土与超软土的定义 |
| 1.1.2 软土的特性 |
| 1.2 静动力排水固结法 |
| 1.2.1 基本原理 |
| 1.2.2 存在的问题 |
| 1.3 研究现状 |
| 1.3.1 排水体系研究现状 |
| 1.3.1.1 工程应用研究现状 |
| 1.3.1.2 数值分析的研究现状 |
| 1.3.2 室内模型试验研究现状 |
| 1.4 本文的研究内容及思路 |
| 1.4.1 研究内容与思路 |
| 1.4.2 本文研究的创新点 |
| 1.5 本章小结 |
| 第二章 超软基处理中排水体系的设计 |
| 2.1 水平排水体系 |
| 2.1.1 砂垫层材料 |
| 2.1.2 砂垫层厚度 |
| 2.1.3 盲沟间距 |
| 2.2 竖向排水体系 |
| 2.2.1 塑料排水板材料因素 |
| 2.2.2 塑料排水板布置方式 |
| 2.2.3 塑料排水板布置间距 |
| 2.2.4 塑料排水板插设深度 |
| 2.3 排水体系对超软土性质的影响 |
| 2.3.1 渗透性 |
| 2.3.2 固结系数 |
| 2.3.3 井阻及涂抹作用 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 静动力排水固结模型试验 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 模型试验的设计 |
| 3.2.1 模型的选择 |
| 3.2.2 相似理论准则 |
| 3.3 模型试验装置组成 |
| 3.3.1 控制系统 |
| 3.3.2 冲击加载系统 |
| 3.3.3 模型箱模拟系统 |
| 3.3.4 数据采集系统 |
| 3.4 试验的内容 |
| 3.4.1 常规物理力学试验 |
| 3.4.2 冲击荷载试验主要要完成的内容 |
| 3.5 试验步骤 |
| 3.5.1 土样的制备和铺设 |
| 3.5.2 设备仪器调试 |
| 3.5.2.1 动态应变仪的调试 |
| 3.5.2.2 静态动态应变仪的调试 |
| 3.5.3 传感器的标定 |
| 3.5.4 设置沉降板 |
| 3.5.5 传感器埋设 |
| 3.5.6 连接量测传感器 |
| 3.5.7 布置排水系统 |
| 3.5.7.1 铺设砂垫层 |
| 3.5.7.2 插设塑料排水板 |
| 3.5.8 布设振动监测传感器 |
| 3.5.9 冲击荷载试验 |
| 3.5.10 沉降及夯沉量监测 |
| 3.6 注意事项 |
| 3.7 本章小结 |
| 第四章 室内模型试验结果分析 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 填砂及插塑料排水板前后孔压土压的变化规律 |
| 4.2.1 填砂预压阶段孔压土压变化数据及分析 |
| 4.2.1.1 孔隙水压力实测数据及结果分析 |
| 4.2.1.2 土压力实测数据及结果分析 |
| 4.2.2 插设排水板阶段孔压土压变化数据及分析 |
| 4.2.2.1 孔隙水压力实测数据及结果分析 |
| 4.2.2.2 土压力实测数据及结果分析 |
| 4.3 夯击阶段孔压及土压变化规律 |
| 4.3.1 夯击阶段孔压土压变化数据及分析 |
| 4.3.1.1 孔隙水压力实测数据及结果分析 |
| 4.3.1.2 土压力实测数据及结果分析 |
| 4.3.2 夯击瞬间孔隙水压力变化规律分析 |
| 4.3.3 静动力排水固结整个过程中孔压变化分析 |
| 4.4 试验中淤泥顶面沉降规律 |
| 4.4.1 淤泥表面沉降规律 |
| 4.4.2 孔压-沉降关系 |
| 4.5 基于试验结果本文对模型试验设计优化的建议 |
| 4.6 本章小结 |
| 第五章 本文模型试验结果与现场实测数据对比分析 |
| 5.1 引言 |
| 5.2 工程概况 |
| 5.2.1 场地地质情况 |
| 5.2.2 测试手段 |
| 5.2.3 测点布置 |
| 5.3 南沙软基处理项目孔隙水压力、土压力及沉降变化规律 |
| 5.3.1 孔压土压沉降实测数据及结果分析 |
| 5.3.1.1 不同排水板插入深度孔压土压沉降实测数据 |
| 5.3.1.2 不同排水板间距孔压土压实测数据 |
| 5.4 室内模型试验与南沙软基处理孔压土压沉降变化规律对比分析 |
| 5.5 本章小结 |
| 结论与展望 |
| 主要结论 |
| 展望 |
| 参考文献 |
| 攻读学位期间发表的论文 |
| 致谢 |
（6）超软基静动力排水固结法处理冲击效应模型试验研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 目录 |
| Contents |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 静动力排水固结法冲击效应国内外研究状况 |
| 1.2.1 静动力排水固结法基本思想 |
| 1.2.2 工程实践 |
| 1.2.3 数值模拟方面 |
| 1.2.4 室内小试件试验 |
| 1.2.5 模型试验 |
| 1.2.6 存在的问题 |
| 1.3 本文研究目的和主要内容 |
| 1.3.1 研究目的 |
| 1.3.2 研究内容 |
| 1.3.3 本文研究的创新点 |
| 1.4 本章小结 |
| 第二章 静动力排水固结模型试验设计与制作 |
| 2.1 模型的选择 |
| 2.1.1 相似理论准则 |
| 2.2 试验设备制作 |
| 2.2.1 控制系统 |
| 2.2.2 冲击加载系统 |
| 2.2.3 模型箱土层模拟 |
| 2.2.4 数据采集系统 |
| 2.3 试验内容 |
| 2.3.1 常规物理力学试验指标 |
| 2.3.2 模型试验试验主要完成的内容 |
| 2.4 试验步骤 |
| 2.4.1 土样的制备和铺设 |
| 2.4.2 设备仪器调试 |
| 2.4.3 传感器的标定 |
| 2.4.4 设置沉降板 |
| 2.4.5 传感器埋设 |
| 2.4.6 连接量测传感器 |
| 2.4.7 布置排水系统 |
| 2.4.8 布设振动监测传感器 |
| 2.4.9 铺砂与插设排水板数据记录 |
| 2.4.10 冲击荷载试验数据记录 |
| 2.4.11 沉降及夯沉量监测 |
| 2.5 注意事项 |
| 2.6 本章小结 |
| 第三章 模型试验结果分析及变化规律研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 静动力排水固结下超软基固结的各个阶段 |
| 3.2.1 能量转换 |
| 3.2.2 部分水性发生变化 |
| 3.2.3 土体的排水固结 |
| 3.2.4 固化 |
| 3.2.5 表层硬化 |
| 3.3 填砂与插设塑料排水板全过程孔压、土压的变化规律 |
| 3.3.1 同一位置不同深度孔隙水压力实测数据及结果分析 |
| 3.3.2 同一位置不同深度土压变化数据及分析 |
| 3.3.3 填砂、插板期间同一深度孔压、土压对比 |
| 3.4 夯击阶段土压和孔压变化数据及分析 |
| 3.4.1 第一遍各夯击瞬间土压和孔压变化数据及分析 |
| 3.4.2 第三遍夯击作用下土压变化 |
| 3.4.3 第五遍夯击作用下土压变化 |
| 3.4.4 夯击全过程孔压、土压变化 |
| 3.5 夯击过程中土体表面的振动速度衰减规律 |
| 3.5.1 第五遍夯击过程土体振动速度变化规律 |
| 3.6 施工全过程沉降量变化 |
| 3.7 孔压、土压与沉降变化关系 |
| 3.8 本文模型试验中相似比及边界问题的讨论 |
| 3.8.1 相似比问题 |
| 3.8.2 边界效应问题 |
| 3.9 模型试验设计优化的建议 |
| 3.10 小结 |
| 第四章 冲击作用下超软土孔压模型公式的修正 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 孔压模型公式的建立 |
| 4.2.1 夯击能等效静力荷载的确定 |
| 4.2.2 动量守恒 |
| 4.2.3 孔隙水压力公式建立 |
| 4.3 Matlab语言程序编辑 |
| 4.3.1 简介 |
| 4.3.2 编辑程序 |
| 4.4 孔压模型公式讨论 |
| 4.5 小结 |
| 第五章 静动力排水固结法现场加固效果研究 |
| 5.1 工程概况 |
| 5.2 场地条件 |
| 5.3 地基处理方法 |
| 5.3.1 施工工艺与技术要求 |
| 5.4 现场监测 |
| 5.4.1 监测目的 |
| 5.4.2 监测内容 |
| 5.5 地基加固效果分析 |
| 5.5.1 同一埋深处孔压、土压变化 |
| 5.5.2 同一位置不同深度孔压变化规律 |
| 5.5.3 同一埋深处不同径向距离孔压变化 |
| 5.5.4 分层沉降变化规律 |
| 5.5.5 静力触探 |
| 5.6 现场与模型试验的对比 |
| 5.6.1 孔压对比 |
| 5.6.2 土压对比 |
| 5.6.3 沉降对比 |
| 5.7 本章小结 |
| 结论与展望 |
| 参考文献 |
| 攻读学位期间发表的学术论文 |
| 致谢 |
（7）基于变形机理真空预压变形实用计算方法（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 问题的提出 |
| 1.2 当前真空预压的使用现状 |
| 1.3 当前对于真空预压设计与计算研究 |
| 1.3.1 真空预压设计计算的研究现状 |
| 1.3.2 当前真空预压设计计算所存在的问题 |
| 1.4 本文主要工作 |
| 第二章 真空预压固结机理研究 |
| 2.1 真空预压加固软基的基本原理 |
| 2.1.1 真空预压加固软基基本原理简介 |
| 2.1.2 真空预压加固软基中的应力路径和应力状态变化的特征 |
| 2.1.3 真空预压加固软基的变形特点 |
| 2.2 堆载预压作用机理简介 |
| 2.3 真空预压与堆载预压的对比 |
| 2.3.1 真空预压与堆载预压变形特点的对比 |
| 2.3.2 真空预压与堆载预压应力路径和应力状态变化的对比 |
| 2.4 本章小结 |
| 第三章 真空预压加固软土地基的变形计算研究 |
| 3.1 引言 |
| 3.2 当前真空预压沉降计算方法 |
| 3.2.1 插板期间沉降计算 |
| 3.2.2 固结沉降计算 |
| 3.2.3 次固结沉降 |
| 3.2.4 真空预压最终沉降计算 |
| 3.3 真空预压软基沉降变形的弹性计算理论 |
| 3.3.1 真空预压场区位移计算 |
| 3.3.2 真空预压场区应变计算 |
| 3.3.3 真空预压场区应力计算 |
| 3.3.4 三向应力分层总和法沉降计算 |
| 3.4 真空预压固结深度的确定 |
| 3.5 真空预压加固土体负压规律的研究 |
| 3.6 本章小结 |
| 第四章 真空预压变形计算弹性理论中关于角点法的探讨 |
| 4.1 引言 |
| 4.2 真空预压变形计算弹性理论的角点法计算 |
| 4.2.1 真空预压角点法计算理论简介 |
| 4.2.2 MATLAB 语言简介 |
| 4.2.3 真空预压弹性理论变形计算角点法的计算 |
| 4.3 真空预压弹性理论变形计算角点法验证 |
| 4.3.1 基于弹性理论真空预压角点法和直接法计算对比 |
| 4.4 基于弹性理论对真空预压变形规律的研究 |
| 4.4.1 真空预压场地变形分布规律 |
| 4.4.2 真空预压加固区场地几何条件对变形沉降的影响 |
| 4.4.3 土体参数对真空预压变形的影响 |
| 4.5 本章小结 |
| 第五章 真空预压变形计算的简化 |
| 5.1 真空预压变形计算简化的意义 |
| 5.2 基于弹性理论真空预压变形计算应力系数法 |
| 5.2.1 基于弹性理论真空预压变形计算角点法无量纲公式的推导 |
| 5.2.2 应力系数表格长宽比范围的确定 |
| 5.2.3 应力系数表格深宽比的确定 |
| 5.2.4 应力系数表格计算点深度和计算深度之比的确定 |
| 5.3 真空预压弹性理论沉降计算的分层总和法 |
| 5.3.1 真空预压弹性理论沉降计算分层总和法层厚的确定 |
| 5.3.2 真空预压弹性理论沉降计算分层总和法计算深度的确定 |
| 5.4 真空预压变形计算简化方法的验证 |
| 5.4.1 基于弹性理论真空预压变形计算角点法与应力系数法对比 |
| 5.4.2 工程实例一 |
| 5.4.3 工程实例二 |
| 5.4.4 工程实例三 |
| 5.4.5 应力系数法与角点程序计算之间误差分析 |
| 5.5 本章小结 |
| 结论 |
| 1 结论 |
| 2 展望 |
| 参考文献 |
| 附录一 |
| 附录二 |
| 攻读硕士学位期间取得的研究成果 |
| 致谢 |
| 附件 |
（9）塑料插板加固的软土地基的研究（论文提纲范文）
| 0 引言 |
| 1 塑料插板加固软土地基的实施方法 |
| 2 施工中应注意的事项 |
（10）新近吹填土真空预压模型试验研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| ABSTRACT |
| 第一章 绪论 |
| 1.1 前言 |
| 1.2 真空预压法简介 |
| 1.2.1 真空预压发展历史 |
| 1.2.2 真空预压研究现状 |
| 1.3 本文拟进行的主要研究工作 |
| 第二章 新近吹填土真空预压室内模型试验研究 |
| 2.1 试验目的 |
| 2.2 试验装置 |
| 2.3 试验方法 |
| 2.4 试验内容 |
| 2.5 试验现象及机理分析 |
| 2.5.1 自重沉降 |
| 2.5.2 抽真空 |
| 2.5.3 漏气后迅速沉降 |
| 2.5.4 侧向变形 |
| 2.5.5 二次插板试验现象分析 |
| 2.6 一次插板试验结果分析 |
| 2.6.1 沉降随时间变化分析 |
| 2.6.2 真空度随时间变化分析 |
| 2.6.3 土体中的真空度测试成果分析 |
| 2.6.4 孔压随时间变化分析 |
| 2.6.5 真空度与孔隙水压力关系曲线及分析 |
| 2.6.6 开膜后土体加固效果 |
| 2.7 二次加固试验结果分析 |
| 2.7.1 真空度随时间变化分析 |
| 2.7.2 沉降随时间变化分析 |
| 2.7.3 孔压随时间变化分析 |
| 2.7.4 二次加固效果分析 |
| 2.8 吹填土地基加固效果评价及原因分析 |
| 2.8.1 两次加固的孔压变化 |
| 2.8.2 两次加固后含水量比较 |
| 2.8.3 十字板强度 |
| 2.9 一次加固效果欠佳原因分析 |
| 2.9.1 排水板的弯曲变形 |
| 2.9.2 排水板内部变化 |
| 2.9.3 排水板滤膜损伤 |
| 2.10 试验结论 |
| 第三章 真空预压有限元分析 |
| 3.1 试验概况 |
| 3.2 模型的建立 |
| 3.2.1 有限元计算模型 |
| 3.2.2 土体计算参数 |
| 3.3 有限元计算结果分析 |
| 3.3.1 竖向沉降计算结果 |
| 3.3.2 侧向位移计算结果 |
| 3.3.3 孔压变化计算结果 |
| 3.4 本章小结 |
| 第四章 塑料排水带竖向通水能力试验 |
| 4.1 定义 |
| 4.2 试验条件 |
| 4.3 测试方法 |
| 4.3.1 实验仪器 |
| 4.3.2 试样制备 |
| 4.3.3 实验步骤 |
| 4.3.4 试验结果整理 |
| 4.4 试验结论及问题 |
| 第五章 结论与展望 |
| 5.1 研究总结及结论 |
| 5.2 下步工作建议 |
| 参考文献 |
| 发表论文和参加科研情况说明 |
| 致谢 |
四、用塑料插板加固软土地基施工技术（论文参考文献）
- [1]堆载预压法处理软基的现场监测及沉降预测分析[D]. 程文亮. 安徽理工大学, 2020(07)
- [2]软土地基堆载预压联合强夯的固结变形与承载性状研究[D]. 朱常志. 中国矿业大学(北京), 2018(12)
- [3]不同竖向排水体下淤泥地基冲击能传递规律模型试验研究[J]. 李彰明,赖建坤,李正东,罗智斌,胡新丽. 工程地质学报, 2017(01)
- [4]静动力排水固结法加固软基效果评价研究[D]. 王茜. 广东工业大学, 2016(10)
- [5]静动荷载作用下超软土地基固结排水体系效应研究[D]. 张大军. 广东工业大学, 2014(10)
- [6]超软基静动力排水固结法处理冲击效应模型试验研究[D]. 刘俊雄. 广东工业大学, 2014(10)
- [7]基于变形机理真空预压变形实用计算方法[D]. 吴俊桦. 华南理工大学, 2013(S2)
- [8]用塑料插板加固软土地基施工技术[J]. 张发军. 科技信息, 2012(24)
- [9]塑料插板加固的软土地基的研究[J]. 郑长海. 技术与市场, 2011(10)
- [10]新近吹填土真空预压模型试验研究[D]. 吴坤标. 天津大学, 2010(03)