一、Cr5Mo钢管的焊接（论文文献综述）
袁昌[1]（2021）在《浅析12Cr5Mo管线焊接裂纹控制》文中研究说明石油化工行业中的高温管道,很多选用铬钼钢管材。由于铬钼耐热钢,淬硬倾向大,一旦焊接工艺不当,焊后容易产生延迟裂纹等严重缺陷。本文简单剖析铬钼钢管线产生裂纹的主要原因,并从原材料、焊材、焊工管理及焊接工艺控制等多方面,深入探讨铬钼钢管线焊接质量控制措施。
滕小君[2]（2019）在《1Cr5Mo管道施工方法》文中进行了进一步梳理1Cr5Mo属中合金马氏体耐热钢,具有良好的金属抗氧化性和高温强度。由于该合金钢合金含量较高,具有高的空淬特性和较大的焊接冷裂纹敏感当量,致使焊接易产生冷裂纹和淬硬组织,因此1Cr5Mo管道施工与普通管道施工在部分施工工序上有很大不同。
张西雷,王强,刘彦青[3]（2019）在《12Cr5Mo耐热合金钢焊接工艺》文中指出12Cr5Mo是一种具有粒状珠光体组织和少量铁素体,具有较好高温耐热性和高温抗氧化性的钢材,但钢材焊后淬硬倾向明显增大、冲击韧性降低,极易出现冷裂纹,焊接性能差,故对焊接工艺要求严格。介绍了耐热合金钢12Cr5Mo的化学成分、力学性能,根据12Cr5Mo的力学性能及焊接特点,选择了合适的焊接方法、填充金属、坡口形式及尺寸;通过焊前清理、焊接工艺参数的优化、预热温度及层间温度的控制以及接头焊后热处理,确保了焊缝质量。对12Cr5Mo焊接接头进行外观检测、无损检测、力学性能试验及焊接质量评价,表明上述焊接工艺可靠且满足设计文件要求。
吴红霞[4]（2019）在《1Cr5Mo钢管道焊接冷裂纹的控制》文中研究表明铬钼钢是石油化工装置中较常用的钢种,主要用于设计温度较高的场合,铬钼钢的焊接和热处理工作始终是施工现场控制的重点和难点。文中通过分析1Cr5Mo钢的焊接特性及焊接冷裂纹产生机理,提出了防止冷裂纹的措施,并结合现场实际,从人、机、料、法、环等五个方面阐述了1Cr5Mo钢管道的施工工艺控制要点。
刘祖表[5]（2018）在《热轧大规格13Cr超级马氏体不锈钢管坯回火和矫直工艺优化》文中研究指明热轧大规格13Cr超级马氏体不锈钢管坯,经过一系列精整工序后,送无缝钢管厂穿管加工,最终应用于石化等行业。由于最终成品表面质量要求特别高,管坯往往需要经过回火矫直和车削以确保表面微缺陷完全清除。但是,管坯回火后的弯曲现象会造成后续车削、修磨、轧管等工序不能正常实施,直接影响精整后管坯表面质量。虽然回火后采用了矫直工序,但由于规格大且合金含量高,矫直变形抗力特别大,矫直效果仍不理想,极大地增加大后续的车削难度。而管坯回火后表面硬度超高的问题也会造成车削刀片损耗增加,以及管坯表面出现明显车削沟痕问题。论文针对上述课题,运用工业试验、生产实践跟踪、对比分析、硬度检测、金属学理论分析等的方法,研究了影响大规格13Cr超级马氏体不锈钢管坯矫直工艺参数对矫直后直度的影响程度和影响机理,以及回火温度和回火出炉温度对表面硬度的影响程度和影响机理。基于研究结论制定了相应的工艺措施,有效地提高了热轧大规格13Cr超级马氏体不锈钢管坯的直度并降低了表面硬度。研究获得以下结果:（1）由于大规格13Cr超级马氏体不锈钢管坯强度高,常温矫直时对设备冲击大且矫直后直度不佳。带温矫直后的堆冷过程由于冷却速度差异,导致管坯发生全长弯曲。（2）制定了“热矫—均匀冷却”工艺,在150℃-300℃范围之间进行热矫直,降低了矫直时管坯的强度,减少了设备负荷,确保了矫直的直度。热矫直后的均匀冷却工艺可以避免冷却不均匀导致的全长弯曲,完全满足车削工序对管坯的直度要求。（3）665℃以上回火时,更高的回火温度反而增加了管坯表面硬度和车削难度。回火后的出炉温度高于400℃时,管坯表面硬度随着出炉温度的提高而明显增加,车削难度也相应增加。将回火后的出炉温度降低到400℃以下,利用炉内的缓冷效果,使管坯在640℃至400℃之间的冷却速度降低,增加残留奥氏体含量,可有效降低管坯表面硬度和车削难度。
吴振松[6]（2018）在《Cr5Mo、Cr9Mo炉管设计探讨》文中认为Cr5Mo、Cr9Mo钢具有回火脆性,为保证炉管的长周期安全运行,设计人员应根据使用环境选择合适的牌号,并在设计文件中对炉管提出一系列补充技术要求。补充技术要求包括对炉管的化学成分作出限制;对炉管的拉伸性能作出要求;热处理工艺选择正火加退火;对炉管硬度值作出限制;逐根进行超声波检验、涡流探伤检查和水压试验;焊接前进行预热,焊接后立即进行热处理,并检测接头硬度值是否在允许范围内。
谢良稳[7]（2018）在《冷作模具钢/碳钢摩擦焊接头组织及性能研究》文中研究指明冷作模具钢是模具行业中最为广泛使用的一类材料,其使用性能和应用价值直接决定着模具生产水平的高低。5Cr5MoV作为一种新型的冷作模具钢,是汽车大型覆盖件模具的重要材料之一,在实际使用过程中涉及与其它如1045钢等碳钢材料的连接问题。鉴于摩擦焊是一种高效、环保、并能广泛应用于异种钢材焊接的固态连接技术,因此研究5Cr5MoV与1045钢的摩擦焊对控制模具成本、优化模具结构、促进5Cr5MoV模具材料的应用具有重要的意义。本文采用连续驱动摩擦焊对5Cr5MoV与1045钢进行焊接,以顶锻压力为单一变量,研究了焊接过程中力和热的双重作用对微观组织和力学性能的影响。实验结果表明,利用连续驱动摩擦焊能够实现冷作模具钢与碳钢异种钢材的优质高效连接,并能获得成形以及力学性能良好的焊接接头。研究了顶锻压力对宏观焊接接头以及微观焊缝的影响规律。当顶锻压力逐步增大时,接头翻边量随之增加,而焊缝两侧的焊接热影响区宽度随之减小。由于两母材成分及性能上的差异,1045钢侧的翻边量和热影响区宽度总是大于5Cr5MoV模具钢侧。焊缝是由两侧高温金属机械混合以及扩散作用形成的过渡区域,其组织由铁素体、珠光体和马氏体以及残余奥氏体组成,且焊缝宽度随顶锻压力增加而减小。合金元素在焊缝与5Cr5MoV模具钢过渡界面处有明显扩散现象。研究了焊缝两侧热影响区的组织分布特征以及顶锻压力对不同部位组织演变的影响规律。由于焊接热循环对焊接接头各个部分的影响规律不同,将5Cr5MoV模具钢侧热影响区分为完全淬火区和不完全淬火区;将1045钢侧热影响区分为过热区、相变重结晶区和不完全重结晶区。5Cr5MoV完全淬火区组织由大量马氏体、少量残余奥氏体和渗碳体组成,马氏体针叶随顶锻压力增大变得细小且具有方向性;不完全淬火区组织由部分马氏体、残余奥氏体和铁素体组成。随顶锻压力增大两区马氏体含量均有增加,且出现了带状组织。1045钢侧过热区组织由大量珠光体、铁素体以及少量马氏体和残余奥氏体组成,晶粒随顶锻压力增加由粗大变得细小;相变重结晶区组织为细小珠光体和铁素体,随顶锻压力增大有少量孪晶生成;不完全重结晶区由于加热时间短,金相组织无明显变化,随顶锻压力增大,铁素体尺寸有所减小。研究了顶锻压力对焊接接头强度和硬度的影响,以及强度和硬度在焊接接头上的分布规律。焊缝处具有很高的硬度值,最高可达到918 HV,硬度向两侧母材逐步降低。随顶锻压力增大,模具钢侧高硬度区增宽,而1045钢侧高硬度区变窄。焊接接头整体抗拉强度随顶锻压力增大呈现先增加而后趋于稳定,当压力过高时强度略有下降的趋势。当顶锻压力在170-210 MPa范围内时,焊接接头抗拉强度最大可达到698 MPa,在该范围内轴心处和距轴心2/3 R处两位置的强度基本相等。170 MPa顶锻压力下的焊接接头横截面上强度分布具有很好的均匀性。拉伸断裂均发生在5Cr5MoV模具钢侧淬火区,且都表现为脆性断裂,随顶锻压力变化,裂纹扩展方式略有不同。
蒋冬强[8]（2016）在《1Cr5Mo封头表面焊裂纹分析》文中研究表明1Cr5Mo是金属组织为马氏体的合金钢,在高温下具有良好的抗氧化性和较好的热强性,具有良好的减震性和导热性,广泛应用于石油化工装置的高温、高压管线,但1Cr5Mo的工艺性和焊接性较差,如果焊接工艺执行不严格,极易产生焊后冷裂纹。文章应用多种无损检测手段,结合施工资料,分析定期检验中发现1Cr5Mo表面裂纹产生的原因,以期提高焊后裂纹检出率及检验效率。
袁厚之,刘行一,张凝[9]（2016）在《对GB/T 31936—2015《焊接钢管轧辊》的解读》文中提出解读了GB/T 31936—2015《焊接钢管轧辊》标准。介绍了GB/T 31936—2015标准的制订背景;分析了焊接钢管用轧辊的特性及选用原则;简述了该标准中选用的焊接钢管用锻造轧辊和铸造轧辊材质,并比较其力学性能、耐磨性、使用寿命等;指出了焊接钢管用轧辊的主要技术指标;说明了标准中涉及的试验方法和检验规则等。
郭卫[10]（2016）在《激光热处理对1Cr5Mo耐热钢焊接接头力学与腐蚀性能影响机理研究》文中研究表明为了达到实际工作要求,石油、化工和能源行业的传输管道都是在高温、腐蚀工况中工作的,这就需要一种能够满足以上特定工作环境的钢种作为管道原材料,而由于我国可采用的管材种类有限,因此在化工、石油及能源行业中一般采用1Cr5Mo耐热钢。焊接是连接1Cr5Mo钢管道的主要方法,填充材料与母材焊接端两侧的材料经过熔化后重新结合,这就容易出现气孔、组织粗大的缺陷,使得接头的安全性能有所降低。同时,在焊接过程中引入的焊接热会导致接头产生焊接残余拉应力,影响接头的力学性能。目前对于耐热钢及其焊接接头,尤其在激光热处理后其使用可靠性缺乏深入的研究。本文利用CO2激光对1Cr5Mo耐热钢焊接接头进行了表面热处理,研究了其对耐热钢焊接接头的力学及耐腐蚀性能的影响,论述了激光热处理后焊接接头表面强化层的形成机理,为焊后热处理提供了一种安全可行的试验方法。主要结论和创新成果如下:（1）研究了激光热处理对1Cr5Mo耐热钢焊接接头表面晶粒细化和微观强化机理;分析了激光热处理对1Cr5Mo耐热钢焊接接头表面热影响区的微观组织,晶粒度,残余应力及残余奥氏体的影响。研究发现:经激光热处理后1Cr5Mo耐热钢焊接接头表面晶粒发生细化,焊缝区、熔合区、过热区和正火区等区域晶粒等级分别由9级、9.8级、8级和10.7级提升至10级、10.2级、8.5级和11级,组织结构薄弱区域由过热区、焊缝区和熔合区减少为过热区,均匀性得到了明显改善;激光热处理消除了焊接接头表面残余拉应力,形成了深度约为0.28 mm的残余压应力层,残余奥氏体含量有所提高,分布更均匀,有利于改善其力学性能。（2）1Cr5Mo耐热钢作为高温裂解管道时,在服役过程中除了要承受高温的工作环境,还要抵抗管线连接过程中引入结构应力、温度变化形成的热应力及管内输送的高压介质所引起的拉应力载荷,因此,在一定温度下的拉伸方式来模拟生产中的工作情况。结果表明:在200℃时激光热处理后试样的屈服应力、拉伸强度和伸长率分别提高32.5%、22.5%和4.6%;而在300℃时试样的屈服应力、拉伸强度和伸长率分别提高6.6%、6.5%和7.5%,激光热处理前后试样拉伸断口均为韧性断口,但激光热处理试样韧窝尺寸大于原始试样,当温度上升到300℃时,韧窝尺寸继续增大;激光热处理后试样表面产生的晶粒细化和残余压应力是拉伸性能提高的主要因素。（3）针对1Cr5Mo钢管道传输含盐量较高的物质,开展了基于试验标准GB10587-2006的盐雾腐蚀试验,采用SEM、EDS和XRD等手段研究了激光热处理对提高1Cr5Mo钢接头耐腐蚀性能的影响。试验结果表明:原始状态1Cr5Mo耐热钢焊接接头表面形成的腐蚀物较疏松,而经激光热处理后试样表面腐蚀坑尺寸有所减小,腐蚀产物平整致密,延缓介质向基体渗透速度;激光热处理提高了焊接接头表面自腐蚀电位,使得腐蚀不易进行,此中晶粒细化和形成的压应力是提高耐腐蚀性的关键机制。（4）采用慢应变速率试验方法,研究了NACE溶液中1Cr5Mo耐热钢焊接接头应力腐蚀敏感性、应力腐蚀断口形貌和断裂方式的影响机理,同时探讨了激光扫描速率对接头慢拉伸试验的影响。试验结果表明:激光热处理后接头的应力腐蚀敏感性指数由33.9%下降到23%以下;试样表层获得的压应力是应力腐蚀性能提高的主要机制;激光扫描速率对1Cr5Mo钢接头应力腐蚀性能有一定的影响,其中扫描速度为400 mm/min时应力腐蚀敏感指数最小。综上所述,本文为激光热处理提高1Cr5Mo耐热钢焊接接头力学性能以及抗腐蚀性能提供了试验基础,为激光热处理的应用推广提供了技术基础。
二、Cr5Mo钢管的焊接（论文开题报告）
（1）论文研究背景及目的
此处内容要求：
首先简单简介论文所研究问题的基本概念和背景，再而简单明了地指出论文所要研究解决的具体问题，并提出你的论文准备的观点或解决方法。
写法范例：
本文主要提出一款精简64位RISC处理器存储管理单元结构并详细分析其设计过程。在该MMU结构中,TLB采用叁个分离的TLB,TLB采用基于内容查找的相联存储器并行查找,支持粗粒度为64KB和细粒度为4KB两种页面大小,采用多级分层页表结构映射地址空间,并详细论述了四级页表转换过程,TLB结构组织等。该MMU结构将作为该处理器存储系统实现的一个重要组成部分。
（2）本文研究方法
调查法：该方法是有目的、有系统的搜集有关研究对象的具体信息。
观察法：用自己的感官和辅助工具直接观察研究对象从而得到有关信息。
实验法：通过主支变革、控制研究对象来发现与确认事物间的因果关系。
文献研究法：通过调查文献来获得资料，从而全面的、正确的了解掌握研究方法。
实证研究法：依据现有的科学理论和实践的需要提出设计。
定性分析法：对研究对象进行“质”的方面的研究，这个方法需要计算的数据较少。
定量分析法：通过具体的数字，使人们对研究对象的认识进一步精确化。
跨学科研究法：运用多学科的理论、方法和成果从整体上对某一课题进行研究。
功能分析法：这是社会科学用来分析社会现象的一种方法，从某一功能出发研究多个方面的影响。
模拟法：通过创设一个与原型相似的模型来间接研究原型某种特性的一种形容方法。
三、Cr5Mo钢管的焊接（论文提纲范文）
（1）浅析12Cr5Mo管线焊接裂纹控制（论文提纲范文）
| 引言 |
| 1 12Cr5Mo钢的特性 |
| 2 12Cr5Mo管线焊接裂纹产生的主要原因 |
| 2.1 12Cr5Mo钢的淬硬倾向 |
| 2.2 焊道组对间隙及错边量的影响 |
| 2.3 氢的作用 |
| 2.4 焊接接头的应力状态 |
| 3 12Cr5Mo裂纹控制措施 |
| 3.1 焊前准备工作 |
| 3.1.1 原材料复检 |
| 3.1.2 焊材选用及烘干、领用 |
| 3.1.3 焊材选用 |
| 3.1.4 焊材复检及入库保管 |
| 3.1.5 焊材的烘干 |
| 3.1.6 焊材的领用 |
| 3.2 焊工的控制及管理 |
| 3.3 焊接技术准备工作 |
| 4 焊接工艺分析及指导 |
| 4.1 焊接方法 |
| 4.2 焊前准备及检查 |
| 4.3 焊前预热 |
| 4.4 焊接技术要求 |
| 4.5 焊后热处理 |
| 5 加强焊接检测工作及焊口返修措施 |
| 5.1 无损检测要求及管理 |
| 5.2 焊后返修 |
| 6 结束语 |
（2）1Cr5Mo管道施工方法（论文提纲范文）
| 1施工准备 |
| 2材料检验 |
| 3管道施工 |
| 4管道压力试验 |
| 4.1共检包括以下内容： |
| 5防腐绝热 |
| 6结论 |
（3）12Cr5Mo耐热合金钢焊接工艺（论文提纲范文）
| 1 12Cr5MoⅠ耐热合金钢的化学成分及力学性能 |
| 2 焊接方法及填充材料 |
| 3 焊前清理及组对 |
| 4 焊接 |
| 5 外观检查 |
| 6 焊后热处理 |
| 7 无损检测 |
| 8 力学性能试验及硬度试验 |
| 8.1 拉伸试验 |
| 8.2 弯曲试验 |
| 8.3 冲击试验 |
| 8.4 硬度试验 |
| 9 结束语 |
（4）1Cr5Mo钢管道焊接冷裂纹的控制（论文提纲范文）
| 0 引言 |
| 1 1Cr5Mo钢的焊接特性 |
| 1.1 1Cr5Mo钢的化学成分及力学性能 |
| 1.2 焊接产生冷裂纹的机理 |
| 1.3 冷裂纹的防治措施 |
| 2 1Cr5Mo钢的焊接及热处理工艺控制要点 |
| 2.1 人员管理 |
| 2.2 机具管理 |
| 2.3 材料管理 |
| 2.4 方法管理 |
| 2.4.1 按程序施工 |
| 2.4.2 焊接要点 |
| 2.4.3 预热及热处理要点 |
| 2.4.4 检测 |
| 2.5 环境管理 |
| 3 1Cr5Mo钢的可追溯性管理 |
| 4 结语 |
（5）热轧大规格13Cr超级马氏体不锈钢管坯回火和矫直工艺优化（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 研究背景 |
| 1.2 文献综述与理论基础 |
| 1.2.1 不锈钢发展及分类 |
| 1.2.2 合金元素在不锈钢中的作用 |
| 1.2.3 马氏体不锈钢成分特点及分类 |
| 1.2.4 13Cr超级马氏体不锈钢的发展及成份与性能特点 |
| 1.2.5 矫直技术概述 |
| 1.3 研究目标及意义 |
| 1.4 研究内容、方法与思路 |
| 第2章 管坯弯曲特点及原因分析 |
| 2.1 工艺流程 |
| 2.2 矫直设备及参数 |
| 2.3 管坯弯曲特点及后续影响 |
| 2.4 弯曲原因调查和分析 |
| 2.4.1 矫直效果确认 |
| 2.4.2 带温矫直以及矫直后的冷却弯曲现象 |
| 2.4.3 方坯冷却弯曲原因调查 |
| 2.4.4 13Cr超级马氏体不锈钢管坯弯曲原因分析 |
| 2.5 本章小结 |
| 第3章 矫直工艺优化及效果 |
| 3.1 矫直工艺优化方案 |
| 3.2 矫直工艺优化的效果 |
| 3.2.1 热矫效果 |
| 3.2.2 均匀冷却效果 |
| 3.2.3 热矫—均匀冷却工艺效果 |
| 3.2.4 热矫—均匀冷却工艺注意事项 |
| 3.3 热矫—均匀冷却工艺的机理分析 |
| 3.4 本章小结 |
| 第4章 管坯表面硬度超高原因及回火工艺优化 |
| 4.1 表面硬度特点及后续影响 |
| 4.2 表面硬度超高的原因分析 |
| 4.2.1 回火制度情况 |
| 4.2.2 回火温度对表面硬度影响分析 |
| 4.2.3 回火出炉温度对管坯表面硬度影响分析 |
| 4.2.4 表面硬度超高的原因分析 |
| 4.3 回火工艺优化及效果 |
| 4.3.1 回火工艺优化方案 |
| 4.3.2 改进效果 |
| 4.3.3 降低出炉温度改善管坯表面硬度的机理分析 |
| 4.4 本章小结 |
| 第5章 结论 |
| 参考文献 |
| 致谢 |
（6）Cr5Mo、Cr9Mo炉管设计探讨（论文提纲范文）
| 1 引言 |
| 2 Cr5Mo、Cr9Mo炉管设计的相关问题 |
| 2.1 材料选择 |
| 2.2 执行标准及材料牌号 |
| 2.3 炉管回火脆性 |
| 2.4 补充技术要求 |
| 2.4.1 化学成分 |
| 2.4.2 炉管的力学性能 |
| 2.4.3 炉管热处理 |
| 2.4.4 炉管硬度 |
| 2.4.5 炉管检查和试验 |
| 2.4.6 缺陷处理 |
| 2.4.7 炉管焊接 |
| 2.4.8 焊后热处理 |
| 3 结语 |
（7）冷作模具钢/碳钢摩擦焊接头组织及性能研究（论文提纲范文）
| 摘要 |
| Abstract |
| 第1章 绪论 |
| 1.1 选题背景 |
| 1.2 冷作模具钢概述 |
| 1.2.1 冷作模具钢的发展现状 |
| 1.2.2 冷作模具钢的性能要求 |
| 1.3 摩擦焊概述 |
| 1.3.1 摩擦焊分类 |
| 1.3.2 连续驱动摩擦焊原理 |
| 1.3.3 连续驱动摩擦焊特点 |
| 1.4 异种钢摩擦焊研究现状 |
| 1.4.1 国外研究现状 |
| 1.4.2 国内研究现状 |
| 1.5 异种钢摩擦焊工业应用 |
| 1.6 研究目的及意义 |
| 1.6.1 研究目的 |
| 1.6.2 研究意义 |
| 1.7 本文主要研究内容 |
| 第2章 实验材料及方法 |
| 2.1 实验材料 |
| 2.1.1 母材成分 |
| 2.1.2 母材组织 |
| 2.1.3 母材性能 |
| 2.1.4 模具钢母材的热处理 |
| 2.2 材料的可焊性分析 |
| 2.3 实验设备工艺及方案 |
| 2.3.1 设备工艺 |
| 2.3.2 焊接方案 |
| 2.3.2.1 焊前处理 |
| 2.3.2.2 参数选择 |
| 2.4 分析测试 |
| 2.4.1 金相试样制备与组织观察 |
| 2.4.2 EBSD试样制备及其测试技术 |
| 2.4.2.1 EBSD试样电解抛光 |
| 2.4.2.2 EBSD测试技术 |
| 2.4.3 硬度测试 |
| 2.4.4 强度测试 |
| 2.5 研究技术路线 |
| 第3章 焊接接头形貌及微观组织分析 |
| 3.1 宏观焊接接头形貌 |
| 3.1.1 顶锻压力对宏观翻边的影响 |
| 3.1.2 顶锻压力对热影响区宽度的影响 |
| 3.2 焊缝组织分析 |
| 3.2.1 焊缝组织 |
| 3.2.2 顶锻压力对焊缝组织的影响 |
| 3.2.3 顶锻压力对焊缝元素扩散的影响 |
| 3.3 焊接热影响区组织分布特征 |
| 3.4 顶锻压力对5Cr5MoV钢侧HAZ的影响 |
| 3.4.1 完全淬火区 |
| 3.4.2 不完全淬火区 |
| 3.5 顶锻压力对1045钢侧HAZ的影响 |
| 3.5.1 过热区 |
| 3.5.2 相变重结晶区 |
| 3.5.3 不完全重结晶区 |
| 3.6 本章小结 |
| 第4章 焊接接头力学性能分析 |
| 4.1 焊接接头硬度分析 |
| 4.2 焊接接头强度分析 |
| 4.2.1 顶锻压力对焊接接头整体抗拉强度的影响 |
| 4.2.2 顶锻压力对焊接接头径向不同位置抗拉强度的影响 |
| 4.2.3 焊接接头沿径向强度分布 |
| 4.3 断口形貌观察与分析 |
| 4.4 本章小结 |
| 第5章 结论 |
| 参考文献 |
| 作者简介及科研成果 |
| 致谢 |
（8）1Cr5Mo封头表面焊裂纹分析（论文提纲范文）
| 1 焊接裂纹产生现象 |
| 2 原因分析 |
| 3 现场解决方案 |
| 4 结语 |
（9）对GB/T 31936—2015《焊接钢管轧辊》的解读（论文提纲范文）
| 1 GB/T 31936—2015标准制订的背景 |
| 2焊接钢管轧辊的特性与选用原则 |
| 2.1焊接钢管轧辊的特性 |
| 2.2焊接钢管轧辊的选用原则 |
| 3 GB/T 31936—2015标准中轧辊材质说明 |
| 3.1锻造轧辊 |
| 3.1.1 GCr15钢 |
| 3.1.2 9Cr2Mo、9Cr2Mo V钢 |
| 3.1.3 Cr12钢 |
| 3.1.4 3Cr2W8V钢 |
| 3.1.5 Cr12Mo V、Cr12Mo1V1钢 |
| 3.1.6 4Cr5Mo Si V1钢 |
| 3.2铸造轧辊 |
| 4轧辊性能的对比 |
| 4.1 力学性能 |
| 4.2 耐磨性能 |
| 4.3 典型现场的使用耐磨性、使用寿命 |
| 5主要技术指标说明 |
| 5.1 轧辊辊坯 |
| 5.2 轧辊工作面硬度及其均匀度 |
| 5.3 轧辊工作层深度及硬度落差 |
| 5.4 轧辊工作层的抗拉强度和冲击韧性(室温) |
| 5.5 超声波探伤 |
| 6标准试验方法和检验规则内容说明 |
| 7标准性质及附录说明 |
（10）激光热处理对1Cr5Mo耐热钢焊接接头力学与腐蚀性能影响机理研究（论文提纲范文）
| 中文摘要 |
| ABSTRACT |
| 1 绪论 |
| 1.1 引言 |
| 1.2 耐热钢国内外发展研究状况 |
| 1.3 焊接接头缺陷分析 |
| 1.4 常用表面强化处理技术 |
| 1.4.1 喷丸处理 |
| 1.4.2 表面纳米化 |
| 1.4.3 超声冲击 |
| 1.4.4 爆炸法处理 |
| 1.4.5 碾压处理 |
| 1.4.6 锤击处理 |
| 1.4.7 整体高温回火处理 |
| 1.5 激光热处理技术研究及应用 |
| 1.5.1 激光热处理原理 |
| 1.5.2 激光热处理特点 |
| 1.5.3 激光热处理技术的应用 |
| 1.5.4 激光热处理的发展方向 |
| 1.6 课题的研究内容及方法 |
| 2 试验材料及方法 |
| 2.1 试验材料 |
| 2.2 试验设备 |
| 2.2.1 激光热处理设备 |
| 2.2.2 金相显微镜 |
| 2.2.3 X射线应力测试仪 |
| 2.2.4 电解抛光机 |
| 2.2.5 拉伸试验机 |
| 2.2.6 场发射扫描电镜 |
| 2.2.7 XRD射线衍射仪 |
| 2.2.8 盐雾腐蚀试验箱 |
| 2.2.9 电化学工作站 |
| 2.2.10 应力腐蚀试验机 |
| 2.3 试验方法 |
| 2.3.1 焊接方法 |
| 2.3.2 激光热处理工艺 |
| 2.3.3 金相组织分析方法 |
| 2.3.4 热拉伸试验方法 |
| 2.3.5 盐雾腐蚀试验方法 |
| 2.3.6 应力腐蚀试验方法 |
| 3 激光热处理对耐热钢焊接接头表面性能的影响 |
| 3.1 组织性能的影响 |
| 3.1.1 宏观形貌分析 |
| 3.1.2 微观形貌分析 |
| 3.1.3 晶粒度分析 |
| 3.2 激光热处理对残余应力的影响 |
| 3.2.1 水平方向影响 |
| 3.2.2 深度方向影响 |
| 3.3 激光热处理对残余奥氏体的影响 |
| 3.3.1 试验结果与分析 |
| 3.4 本章小结 |
| 4 激光热处理对耐热钢焊接接头拉伸性能的影响 |
| 4.1 拉伸曲线 |
| 4.2 拉伸断口分析 |
| 4.2.1 断口形貌分析 |
| 4.2.2 分层断裂分析 |
| 4.3 分析与讨论 |
| 4.3.1 界面形貌分析 |
| 4.3.2 EDS分析 |
| 4.4 本章小结 |
| 5 激光热处理对耐热钢焊接接头盐雾腐蚀的影响 |
| 5.1 腐蚀后形貌分析 |
| 5.1.1 腐蚀后表面形貌 |
| 5.1.2 腐蚀坑形貌 |
| 5.1.3 腐蚀裂纹 |
| 5.2 腐蚀产物分析 |
| 5.2.1 腐蚀后表面EDS分析 |
| 5.2.2 腐蚀后界面EDS分析 |
| 5.3 极化曲线 |
| 5.4 腐蚀机理分析 |
| 5.4.1 金相组织 |
| 5.4.2 XRD分析 |
| 5.4.3 残余奥氏体 |
| 5.5 本章小结 |
| 6 激光热处理对耐热钢焊接接头抗应力腐蚀性能的影响 |
| 6.1 慢拉伸试验结果 |
| 6.2 慢拉伸断口分析 |
| 6.2.1 断口形貌分析 |
| 6.2.2 断口韧窝分析 |
| 6.2.3 断口EDS分析 |
| 6.3 二次裂纹分析 |
| 6.4 本章小结 |
| 7 结论与建议 |
| 7.1 结论 |
| 7.2 建议 |
| 参考文献 |
| 攻读学位期间研究成果 |
| 致谢 |
四、Cr5Mo钢管的焊接（论文参考文献）
- [1]浅析12Cr5Mo管线焊接裂纹控制[J]. 袁昌. 石油化工建设, 2021(S1)
- [2]1Cr5Mo管道施工方法[J]. 滕小君. 石油化工建设, 2019(S2)
- [3]12Cr5Mo耐热合金钢焊接工艺[J]. 张西雷,王强,刘彦青. 石油工程建设, 2019(03)
- [4]1Cr5Mo钢管道焊接冷裂纹的控制[J]. 吴红霞. 焊接技术, 2019(05)
- [5]热轧大规格13Cr超级马氏体不锈钢管坯回火和矫直工艺优化[D]. 刘祖表. 东北大学, 2018(02)
- [6]Cr5Mo、Cr9Mo炉管设计探讨[J]. 吴振松. 石油和化工设备, 2018(06)
- [7]冷作模具钢/碳钢摩擦焊接头组织及性能研究[D]. 谢良稳. 吉林大学, 2018(01)
- [8]1Cr5Mo封头表面焊裂纹分析[J]. 蒋冬强. 福建农机, 2016(02)
- [9]对GB/T 31936—2015《焊接钢管轧辊》的解读[J]. 袁厚之,刘行一,张凝. 钢管, 2016(03)
- [10]激光热处理对1Cr5Mo耐热钢焊接接头力学与腐蚀性能影响机理研究[D]. 郭卫. 常州大学, 2016(09)